Методические рекомендации по эксплуатации газомасляной системы водородного охлаждения генераторов Переработаны Акционерным обществом «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности» Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан по заданию Товарищества с ограниченной от


НазваниеМетодические рекомендации по эксплуатации газомасляной системы водородного охлаждения генераторов Переработаны Акционерным обществом «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности» Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан по заданию Товарищества с ограниченной от
страница1/21
Дата публикации13.10.2014
Размер1.86 Mb.
ТипМетодические рекомендации
referatdb.ru > Математика > Методические рекомендации
  1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   21
Согласованы

приказом Комитета по государственному контролю за чрезвычайными ситуациями и промышленной безопасностью Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан

6 февраля 2014 года

№ 4

Методические рекомендации по эксплуатации газомасляной системы водородного охлаждения генераторов
Переработаны Акционерным обществом «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности» Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан по заданию Товарищества с ограниченной ответственностью «Экибастузская ГРЭС-1 имени Булата Нуржанова», взамен ТИ 34-70-065-87.

Настоящие Методические рекомендации по эксплуатации газомасляной системы водородного охлаждения генераторов (далее – Методические рекомендации) распространяются на турбогенераторы с водородным охлаждением и содержат краткое описание конструкций уплотнений вала, систем их маслоснабжения и газовых схем, технические требования по обеспечению надежной и безопасной эксплуатации этих узлов и систем, рекомендации по вводу и выводу систем из работы, их эксплуатации в нормальных и аварийных режимах, рекомендации по устранению неисправностей и организации физико-химического контроля газов.
^



Раздел 1. Эксплуатация системы маслоснабжения уплотнений вала



Глава 1. Принцип действия, основные типы, особенности работы уплотнений вала. Схемы их маслоснабжения



1. В турбогенераторах с водородным охлаждением предотвращение утечки водорода в месте выхода вала ротора из корпуса генератора осуществляется посредством специальных масляных уплотнений вала, размещаемых между торцевыми щитами и опорными подшипниками.

Принцип действия уплотнений вала заключается в запирании водорода непрерывным встречным потоком масла, подаваемым в узкий зазор между валом ротора и вкладышем уплотнения под давлением, превышающим давление водорода. В зависимости от конструктивных особенностей уплотнений вала и их размеров значение перепада давлений масловодород находится в пределах 0,040,09 МПа (0,40,9 кгс/см2). Номинальное значение перепада давлений устанавливается заводом-изготовителем, уточняется при наладке системы маслоснабжения и на работающем генераторе автоматически поддерживается неизменным специальной регулирующей аппаратурой (см. ниже).

Все известные конструкции уплотнений вала можно разбить на два основных типа - кольцевые и торцевые (рис. 1).

Уплотнение кольцевого типа представляет собой кольцевой вкладыш, охватывающий вал с малым зазором. В первых конструкциях кольцевых уплотнений вала (генераторы типа ТВ-50-2) вкладыш жестко крепился к опорному подшипнику. В последующем от такой конструкции отказались и перешли на размещение вкладыша внутри корпуса уплотнения, закрепляемого на торцевом щите. Вкладыш имеет свободу незначительного радиального перемещения внутри напорной камеры, образованной боковыми стенками вкладыша (рис. 1, д, генераторы типов ТВ2-100-2 и ТВ2-150-2), корпуса (рис. 1, e, разработка АО «ЦКБ Энергоремонт») или корпуса и крышки (рис. 1, ж, генераторы единой серии). Уплотнение напорных камер первоначально осуществлялось медными или пластикатовыми кольцами, а позднее - посредством резиновых шнуров. От проворачивания вкладыш удерживается специальной шпонкой (на рисунке не показана). Уплотняющее масло под давлением, превышающим давление водорода, поступает в напорную камеру, а затем через радиальные отверстия во вкладыше в кольцевой зазор между гладкой баббитовой поверхностью вкладыша и валом ротора. Разделившись на два аксиальных потока в сторону водорода и воздуха, уплотняющее масло отводит потери трения с рабочей поверхности вкладыша и предотвращает утечку водорода из корпуса генератора. В более поздних конструкциях кольцевых уплотнений на воздушной части расточки вкладыша стали предусматривать специальную клиновую разделку баббитовой поверхности, что позволило обеспечить в работе хорошую центровку и концентричность расположения вкладыша относительно вала.

В кольцевом уплотнении усилие прижатия вкладыша к валу создается только массой вкладыша. В простейшем кольцевом уплотнении с гладкой баббитовой поверхностью уравновешивание массы вкладыша радиальным усилием в масляном слое сопровождается некоторым эксцентриситетом в расположении кольца относительно вала.

При нарушении маслоснабжения кольцевое уплотнение, как правило, не повреждается. Это объясняется тем, что вкладыш, оседающий на вал при нарушении масляного клина в верхней зоне вкладыша, соприкасается с валом на незначительной площади и баббит не так быстро перегревается. Если усилие трения вкладыша в корпусе окажется больше массы вкладыша, то оседания вкладыша может и не быть.






Рис. 1. Конструктивные схемы наиболее распространенных уплотнений вала:
а, б, в и г- торцевого типа: 1 - упорный диск; 2 - вкладыш; 3 - пружина; 4 - корпус уплотнения; Рy - давление уплотняющего масла; Рг - давление газа; Рпм - давление прижимающего масла; д, е, ж и з - кольцевого типа: 1 - вал ротора; 2 - вкладыш; 3 - корпус уплотнения; 4 - канавка отжимающего масла; 5 - большой вкладыш; 6 - малый вкладыш;

7 - крышка; Рк - давление компенсирующего масла; Н2 - сторона водорода

При исчезновении масляного слоя наблюдается выход водорода в картер подшипника (сливную камеру на стороне воздуха).

Нормализация маслоснабжения восстанавливает работоспособность кольцевого уплотнения.

Режим работы с пониженной частотой вращения для кольцевых уплотнений также не опасен, так как всегда сохраняется кольцевой зазор и жидкостное трение.

Износ баббита из-за загрязненного масла и вибрации вала приводит к увеличению зазора, увеличению расхода масла в сторону водорода и воздуха и к заметному понижению температуры баббита. Увеличение расхода масла в сторону водорода сопряжено с загрязнением газа и опасностью попадания масла в генератор. Увеличение расхода масла в сторону воздуха может явиться причиной пропуска водорода через уплотнения.

Кольцевые уплотнения заводского исполнения впервые были применены в турбогенераторах типов ТВ-50-2, ТВ2-100-2 и ТВ2-150-2 и предназначались для работы при избыточном давлении водорода 0,005-0,05 МПа. Уплотнения характеризовались большим расходом масла - (30-35 л/мин), протекающим в сторону водорода по кольцевому радиальному зазору между вкладышем и валом и через неплотности сопряжения вкладыша с корпусом, что приводило к быстрому загрязнению водорода воздухом, выделяющимся из масла, и требовало вакуумной обработки масла (применения маслоочистительных установок). Другим существенным недостатком кольцевых уплотнений являлась недостаточная компенсация давления водорода на боковые поверхности вкладыша, что вызывало значительные силы трения между вкладышем и корпусом и приводило к интенсивному износу рабочей поверхности вкладыша и попаданию водорода в картер подшипника.

В последующем кольцевые уплотнения генераторов серии ТВ подверглись значительным усовершенствованиям, направленным на устранение выявленных недостатков. Благодаря принятым изготовителем, ремонтными и эксплуатационными предприятиями мерам удалось добиться приемлемой работы кольцевых уплотнений даже в условиях перевода генераторов серии ТВ на более высокое давление водорода (0,1-0,15 МПа).

К преимуществам кольцевых уплотнений вала следует отнести простоту их конструкции, нечувствительность к осевым перемещениям вала и живучесть при нарушении их маслоснабжения.

Модернизированные кольцевые уплотнения до сих пор находятся в эксплуатации на ряде турбогенераторов серии ТВ. Участи генераторов этой серии кольцевые уплотнения были заменены уплотнениями торцевого типа, уже работавшими в то время при более высоком давлении водорода.

Повышение единичной мощности турбогенераторов до 300-500 МВт и сопутствующее этому повышение избыточного давления водорода до 0,35-0,4 МПа привело к повсеместному применению уплотнений вала торцевого типа. Уплотнения данного типа имеют незначительные расходы масла в сторону водорода (3-5 л/мин) и, следовательно, малую степень загрязнения водорода, что позволило упростить схему их маслоснабжения (отказаться от ненадежно работающей маслоочистительной установки, перейти на питание уплотнений маслом из системы смазки подшипников турбоагрегата).

Уплотнение торцевого типа (см. рис. 1) состоит из вкладыша и корпуса, крепящегося к торцевому щиту. В качестве уплотнения зазора между вкладышем и корпусом уплотнения используется специальный резиновый шнур, помещаемый в прямоугольные канавки, выполненные во вкладыше. Запирающий масляный слой создается между торцевой поверхностью вкладыша и боковой поверхностью упорного диска вала. Усилие от давления масла в масляном слое, возрастающее по мере увеличения частоты вращения за счет клиновой разделки рабочей поверхности вкладыша, старается отжать последний от вала и разорвать масляную пленку. Для предотвращения этого явления искусственно создается усилие прижатия, которое уравновешивает усилие отжатия вкладыша от упорного диска. В зависимости от конструкции уплотнений прижим вкладыша к валу создается посредством совместного действия специальных пружин, давления водорода и уплотняющего масла (рис. 1, б, турбогенераторы типов ТВВ-165-2, ТВВ-200-2 и др.) или пружин и давления водорода (рис. 1, а, турбогенераторы серий ТГВ-200, ТГВ-300 и ТВФ мощностью 60-120 МВт) или давления водорода и прижимающего масла (рис. 1, г, турбогенераторы типов ТВВ-200-2А, ТВВ-320-2 с двухкамерными уплотнениями заводского исполнения, а также генераторы ТГВ-25, ТВ2-30-2, ТBC-30, ТВ-50-2, ТВ-60-2, ТВ2-100-2 и ТВ2-150-2 с двухкамерными уплотнениями. На ряде турбогенераторов (ТВ-60-2 и ТВФ-100-2) с уплотнениями заводского исполнения давление уплотняющего масла частично разгружает вкладыш от его прижатия к валу, осуществляемого давлением водорода и пружин (рис. 1, в).

В эксплуатации имеются также уплотнения вала, реконструированные по проекту ремонтного предприятия «Ростовэнергоремонт», в которых вкладыш отодвигается от вала при исчезновении давления уплотняющего и прижимающего масла, что обеспечивает их полную сохранность и готовность к работе при восстановлении маслоснабжения. Широкого применения такие уплотнения не получили, так как требуются специальные устройства для выброса водорода из генератора при прекращении подачи масла.

Рабочая поверхность вкладыша уплотнения торцевого типа (рис. 2) залита баббитом, имеющим специальную разделку, состоящую из чередующихся в тангенциальном направлении клиновых и плоских площадок, разделенных радиальными канавками, кольцевой канавки, наружного и внутреннего кольцевых поясков.

Рис. 2. Конструкции рабочих поверхностей вкладышей уплотнений торцевого типа:
а - конструкция, примененная АО «Электросила»; б - конструкция, примененная заводом «Электротяжмаш» на турбогенераторе ТГВ-300:

1 - внутренний кольцевой уплотняющий поясок; 2 - кольцевая канавка; 3 - радиальная канавка; 4 - клиновая несущая поверхность;5 - радиальная плоская площадка; 6 - наружный кольцевой поясок; 7 - отсек кольцевой канавки;8 - отверстие для подвода масла;

9 - перегородка
Клиновые площадки при номинальной частоте вращения ротора являются основным несущим элементом, обеспечивающим образование сплошной масляной пленки толщиной 0,08-0,15 мм между упорным диском вала и вкладышем, смазывающей рабочие поверхности и отводящей потери трения. Через эти площадки и наружный поясок (сплошной или прерывистый в виде "сапожков") проходит основной поток масла на сторону воздуха, достигающий 95% общего расхода масла, поступающего в уплотнение.

Плоские площадки контактируют с поверхностью упорного диска при отсутствии сплошной масляной пленки, т.е. при низких частотах вращения и работе от ВПУ.

Между несущей поверхностью и внутренним кольцевым пояском располагается кольцевая канавка (сплошная или прерывистая), в которую подается уплотняющее масло под давлением, превосходящим давление водорода. Эта канавка вместе с внутренним пояском обеспечивает герметизацию газового объема генератора и незначительный расход масла в сторону водорода.

Газовый объем генератора отделен от камеры слива масла в сторону водорода маслоуловителями лабиринтного типа.

Слив масла, прошедшего на сторону воздуха, осуществляется в картер опорного подшипника.

Вкладыш удерживается от вращения посредством шпоночного узла (приложение 1).

При номинальной частоте вращения в масляном слое между клиновыми площадками вкладыша и диском вала возникает гидродинамическое усилие, которое, суммируясь с гидростатическим усилием на плоских площадках баббитовой поверхности, уравновешивает усилие прижатия вкладыша к упорному диску. При этом обеспечивается жидкостное трение. В режимах работы с пониженной частотой вращения (пуск, останов турбоагрегата, вращение от ВПУ) гидродинамическое усилие значительно снижается и возникает полусухое трение между вкладышем и диском. В этом режиме усилие, прижимающее вкладыш к диску, воспринимается меньшей площадью баббитовой поверхности - только плоскими площадками. Если удельное давление на баббит в режиме полусухого трения велико, то неизбежен ускоренный износ баббита, который накапливается при повторении подобных режимов и особенно при продолжительном вращении от ВПУ. В результате износа уменьшаются несущие клиновые площадки, снижается гидродинамическое усилие и несущая способность вкладыша. Уравновешивание усилия, прижимающего вкладыш к диску, при номинальной частоте вращения достигается при уменьшенной толщине масляного слоя, что ведет к повышению температуры вкладыша в процесс эксплуатации. При ускоренном износе баббита толщина масляного слоя может снизиться настолько, что дальнейшее повышение температуры баббита может привести к его размягчению, затягиванию в направлении вращения вала и перекрытию маслоподающих отверстий во вкладыше. Отдельные изготовители (АО «Электросила») для снижения удельных давлений на трущихся поверхностях и износа баббита при низкой частоте вращения ротора идут на некоторое увеличение площади поверхностей сухого трения (плоских площадок).

Наиболее высокие удельные давления на баббит вкладышей в режиме полусухого трения имеют турбогенераторы серии ТГВ мощностью 200 и 300 МВт, что приводит к интенсивному износу вкладышей. Для предотвращения этого явления завод «Электротяжмаш» был вынужден пойти на увеличение перепада давлений масло-водород до 0,2 МПа, что позволило снизить удельные давления в 2-3 раза и обеспечить сохранность баббитовой поверхности.

Отличительной особенностью торцевых уплотнений является то, что усилие в масляном слое зависит от минимальной толщины этого слоя - резко увеличивается при уменьшении толщины слоя и уменьшается при увеличении толщины слоя. Это обстоятельство предопределяет способность вкладыша самоустанавливаться. При пусках и остановах турбоагрегата, росте или снижении нагрузки происходит тепловое перемещение его валопровода, а, следовательно, меняется положение упорных дисков относительно корпусов уплотнений вала. При отходе упорного диска от баббитовой заливки увеличивается минимальная толщина масляного слоя и снижается усилие в масляном клине. Усилие прижатия вкладыша становится выше отжимающего усилия в масляной пленке. Когда разность усилий превзойдет усилие трения вкладыша в корпусе, вкладыш сдвинется и последует за валом. При сближении упорного диска с вкладышем толщина масляного слоя уменьшается и возрастает усилие в масляном клине. Появляется неуравновешенная разность усилий, которая отжимает вкладыш от вала, преодолевая силы трения.

Существенным недостатком торцевых уплотнений вала является их повышенная чувствительность к нарушению их маслоснабжения. Кратковременное снижение давления масла (перепада давлений масло-водород) при нарушении работы системы маслоснабжения (например, при переключениях масляных насосов уплотнений - МНУ, действии АВР МНУ и т.п.) для большинства конструкций торцевых уплотнений представляет большую опасность как из-за возможного пропуска водорода в картеры подшипников, так и потому, что несущая способность вкладышей резко снижается, нарушается равновесие усилий, действующих на вкладыш, возникает режим полусухого трения. При сохранении достаточно высоких давлений на вкладыш и большой частоте вращения это приводит к выплавлению баббита и повреждению упорных дисков вала ротора. Предотвращение указанных явлений обеспечивается схемными решениями такими, как применение в качестве основного источника маслоснабжения высоконадежного инжектора, а там, где его установка не представляется возможной, - использованием быстродействующего резервирования путем подачи масла от демпферного бака (ДБ).

Длительный опыт эксплуатации торцевых уплотнений вала разных конструкций выявил и такой их дефект, как недостаточная подвижность вкладышей при осевых перемещениях вала. Вкладыш торцевого уплотнения во всех режимах работы турбоагрегата (сбросы, наборы нагрузки и пр.) должен следовать за упорным диском вала ротора. Этому препятствуют силы трения в узлах установки уплотняющих резиновых шнуров, применяемых для герметизации зазоров между вкладышем и корпусом уплотнения. Наличие шлама в смазочном масле, ржавчины на трущихся поверхностях, конструктивные и технологические дефекты шпоночных узлов, некачественная установка уплотняющих шнуров способствуют заклиниванию, перекосам вкладыша в корпусе, что может приводить к выплавлению баббитовой заливки или прорыву водорода в картеры подшипников.

Трудностями обеспечения идеальной подвижности вкладышей на турбогенераторах большой мощности объясняется возрастание доли их повреждений, обусловленных застреванием вкладышей.

В связи с этим на водородозаполненных турбогенераторах мощностью 500 МВт и выше стали применяться кольцевые уплотнения усовершенствованных конструкций, рассчитанные на работу с давлением водорода до 0,5 МПа. Малые удельные нагрузки на баббитовую заливку вкладыша, определяемые лишь массой вкладыша, и высокая его живучесть в режимах полусухого трения, независимость работы от осевых перемещений вала, позитивные конструктивные решения по компенсации усилий прижатия вкладыша к корпусу (от давления водорода) и снижению расходов масла в сторону водорода явились основанием для широкого использования кольцевых уплотнений на всех турбогенераторах единой серии ТВФ и ТВВ, а также на турбогенераторах серии ТГВ с водоводородным охлаждением.

2. Схемы маслоснабжения уплотнений вала турбогенераторов с водородным охлаждением также, как и уплотнения вала, по мере их перевода на повышенное давление водорода претерпели значительные изменения и улучшения и в первоначальном виде мало где сохранились. В частности, модернизация схем маслоснабжения торцевых и кольцевых уплотнений вала шла в направлении отказа от использования отдельного бака маслоснабжения с переводом питания уплотнений маслом, забираемым из главного масляного бака турбины (ГМБ), исключения из схемы маслоочистительного оборудования, расширительного и воздухоотделительного бачков, замены электронных регуляторов давления масла механическими дифференциальными, установки ДБ и т.д.

На рис. 3,5-8 приведены наиболее распространенные схемы маслоснабжения уплотнений вала современных турбогенераторов мощностью 60 МВт и выше,

3. Схема, изображенная на рис. 3, взята за основу при описании состава оборудования, его назначения и взаимодействия.

В качестве основного источника маслоснабжения уплотнений вала турбогенераторов мощностью до 200 МВт, как правило, используется инжектор, который принято считать наиболее простым и надежным устройством из-за отсутствия в нем вращающихся и трущихся элементов. В инжектор подается масло высокого давления (до 2 МПа) из напорной магистрали главного маслонасоса (установлен на валу турбины) или пускового маслонасоса. Засасываемое инжектором масло забирается из трубопровода подачи масла на подшипники турбоагрегата. Смешанное и частично охлажденное масло под заданным давлением поступает в маслосистему уплотнений вала. Помимо инжектора предусматривается установка двух центробежных масляных насосов уплотнений, один из которых с приводом переменного тока является резервным, а другой с приводом постоянного тока аварийным (АМНУ). Масло на стороне всасывания МНУ поступает из чистого отсека ГМБ. Нормально в работе находится инжектор, а при неисправности последнего - резервный МНУ. При снижении давления масла происходит автоматическое включение МНУ по импульсу от электроконтактных манометров (ЭКМ), установленных после фильтров механической очистки масла (ФМ). Предусматривается также автоматическое включение АМНУ при отключении электродвигателя резервного МНУ.

Рис. 3. Схема маслоснабжения уплотнений вала торцевого типа турбогенераторов ТВВ-200-2, ТВВ-165-2, ТВФ-100-2, ТВФ-60-2:
1 - инжектор; 2 - масляный насос с приводом постоянного тока; 3 - масляный насос с приводом переменного тока; 4 - маслоохладитель МОВ-1; 5 - сетчатый фильтр ФМ-50;

6 - регулятор давления РПД-14; 7 - электроконтактный манометр; 8 - гидрозатвор ЗГ-500;

9 - масломерное стекло; 10 - демпферный бак; 11 - эксгаустер; 12 - маслобак турбины;

13 - вестовая труба
Из напорного коллектора масло, как правило, поступает в маслоохладитель (МО), в котором масло охлаждается до температуры 35-40°С, а затем в сетчатые ФМ. Один из ФМ находится в работе, другой - в резерве.

После ФМ масло подается на вход регулятора перепада давлений масло-водород (РПД), который обеспечивает автоматическое поддержание постоянства перепада (0,04-0,09 МПа) во всех режимах работы. Применяемые в данной и других схемах РПД являются дифференциальными регуляторами прямого действия грузового типа с проточными (РПД-14, ДРДМ-5 и др.) или вращающимися (ДРДМ-12, ДРДМ-30, 2ДРД-10 и др.) золотниками.

Основным элементом РПД-14 (рис. 4) или ДРДМ-5 является золотник, перемещающийся внутри буксы, в которой выполнены окна для входа и выхода уплотняющего масла.


Рис. 4. Регулятор перепада давления РПД-14:
1 - крышка; 2 - ограничительный болт; 3 - груз; 4 - диск; 5 - золотник; 6 - букса; 7 - корпус;

8 - упор; 9 - дно; 10 - входной патрубок; 11 - выходной патрубоки
На золотнике имеются два поршня одинакового диаметра. На верхний поршень действует давление водорода, отбираемое посредством импульсной трубки из газового объема гидрозатвора (ЗГ), на нижний - давление масла обратной связи, отбираемое непосредственно со входа на уплотнения вала. К верхней части золотника крепятся сменные грузы, которыми устанавливается необходимый перепад давлений масло-водород. Регулятор работает следующим образом. Масло от инжектора или насоса поступает в верхний входной патрубок РПД и по верхней кольцевой проточке корпуса через верхние входные окна буксы - в проточную часть золотника. Из проточной части масло выходит через регулирующие нижние окна буксы в нижнюю проточку корпуса и нижний выходной патрубок регулятора. Золотник находится в равновесии в том случае, когда давление уплотняющего масла равно заданному. При повышении (понижении) давления газа равновесие сил, действующих на золотник, нарушается и он опускается (поднимается), увеличивая (уменьшая) проходное сечение дросселирующих окон буксы до тех пор, пока давление на выходе регулятора не станет равным заданному и не наступит равновесие золотника.

В случае изменения давления масла до регулятора, что наблюдается при изменении частоты вращения ротора, импульс измененного давления проходит через регулятор и по трубопроводу обратной связи подается под золотник. Последний перемещается так, чтобы восстановить равновесие действующих на него сил и заданный перепад давлений. Для предупреждения возможных автоколебаний регулятора из-за высоких скоростей перемещения золотника при резких колебаниях давления масла до регулятора в линии обратной связи по маслу устанавливается приставка с дроссельной шайбой. Для исключения полного перекрытия регулирующих окон буксы при резком увеличении давления масла перед регулятором в верхней части корпуса регулятора устанавливается ограничительный болт.

После РПД уплотняющее масло под давлением выше давления водорода поступает на оба уплотнения вала. В эксплуатации имеются схемы, в которых масло после РПД поступает в МО, а затем на уплотнения. Пройдя уплотнения вала, большая часть масла сливается в сторону воздуха - в картеры подшипников лишь незначительная часть - в сторону водорода, в сливную камеру.

Масло, прошедшее на сторону водорода, по трубопроводам с уклоном свободно стекает в ЗГ. Для наблюдения за сливом масла на водородную сторону уплотнений предусмотрены смотровые или маслоконтрольные патрубки, встроенные в сливной трубопровод на уровне площадки обслуживания генератора. На сливном маслопроводе уплотнений со стороны выводов перед входом имеется U-образная петля высотой 500 мм, которая предотвращает циркуляцию газа через ЗГ, вызываемую разной степенью разрежения вентиляторов на обеих сторонах ротора. В более ранних схемах маслоснабжения роль U-образной гидропетли выполнял бачок продувки. Гидрозатвор выполнен в виде бака, в который встроен поплавковый регулятор, обеспечивающий поддержание заданного уровня масла, препятствуя тем самым выходу водорода из корпуса генератора через сливные маслопроводы. В крышку ЗГ встроен патрубок с вентилем для отбора проб газа и продувки газового объема бака ЗГ. Визуальный контроль за уровнем масла осуществляется по масломерному стеклу. Сигнализация о предельных уровнях масла в ЗГ осуществляется посредством указателей (реле) уровня. Предусмотрены вентили слива масла из ЗГ помимо поплавкового регулятора и дренажный.

Слив масла из ЗГ и опорных подшипников производится в общий сливной коллектор и далее через гидравлическую петлю высотой 1500 мм в грязный отсек ГМБ турбины. Выделяющиеся из масла газы (водород, воздух) отводятся из коллектора в атмосферу через вестовую (вытяжную) трубу диаметром 150 мм. Во избежание скопления взрывоопасных смесей в газовом объеме ГМБ предусматривается вентиляция посредством эксгаустера (центробежного вентилятора).

Для обеспечения непрерывного маслоснабжения уплотнений при кратковременном прекращении подачи масла при переключениях источников маслоснабжения и появлении других неполадок в системе, а также для подачи масла в уплотнения в течение аварийного выбега турбоагрегата со срывом вакуума при отказе всех источников маслоснабжения устанавливается ДБ. Первоначально, как показано на рис. 3, подключение ДБ к системе осуществлялось по однотрубной схеме. Однако такая схема подключения бака не обеспечивала надежного резервирования подачи масла на уплотнения из-за существенного падения давления холодного масла при истечении его через трубу достаточно большой длины. Позднее было предложено перейти на двухтрубное подключение ДБ, что позволило организовать полный или частичный проток уплотняющего масла через бак. Схема подключения ДБ с постоянным протоком масла рекомендована (приложение 2) в качестве основной для всех турбогенераторов мощностью 60-500 МВт с торцевыми уплотнениями вала. Для контроля за уровнем масла в ДБ предусматривается установка двух сигнализаторов (реле) уровня типа УЖИ или ПРУ-5М.

Вместимость ДБ ограничена (1,5-2 м3), он способен обеспечить безнасосное питание уплотнений вала маслом в течение нескольких минут при рабочей частоте вращения и, как правило, рассчитывается на обеспечение выбега турбоагрегата со срывом вакуума в течение 12-15 мин. Поэтому для предотвращения опорожнения ДБ и повреждения уплотнений предусматривается специальная защита от снижения уровня в баке. Защита от снижения уровня выполняется по схеме «два из двух» с использованием указанных выше реле. Верхнее реле отслеживает снижение уровня масла в ДБ и подает предупредительный сигнал. Если уровень масла снижается до отметки установки нижнего реле, то подается импульс в цепи аварийного останова турбины и отключения генератора от сети. Демпферный бак располагается на высоте, соответствующей минимально допустимому перепаду давлений масло-водород. Высоты установки ДБ приводятся в заводских схемах, а для генераторов отдельных типов, ранее не оснащенных ДБ, могут выбираться из приложения 2. Демпферный бак рассчитывается на избыточное давление 1,6 МПа, существенно превосходящее наибольшее возможное давление масла в системе. По этой причине установка предохранительных клапанов не требуется (приложение 3).

При нормальной работе уровень масла находится в переливной трубе на 1-2 м выше верхней образующей ДБ. Связь ДБ с ЗГ осуществляется посредством переливной и противосифонных труб. В верхнюю часть противосифонной трубы врезана продувочная труба. На переливной трубе устанавливается смотровое окно для контроля за возможным сифонным переливом масла из ДБ в ЗГ в случаях недопустимого увеличения перепада давлений масло-водород.

4. На рис. 5 показана схема маслоснабжения торцевых уплотнений вала турбогенераторов типа ТВВ-320-2.

Рис 5. Схема маслоснабжения уплотнений вала торцевого типа турбогенератора ТВВ-320-2:
1 - масляный насос с приводом постоянного тока; 2 - масляный насос с приводом переменного тока; 3 - маслоохладитель МОВ-1; 4 - масляный фильтр ФМ-50; 5 - регулятор уплотняющего масла РПД-14; 6 - регулятор прижимающего масла РПМ-1;

7 - электроконтактный манометр; 8 - гидрозатвор ЗГ-500; 9-масломерное стекло;

10 - демпферный бак; 11 - эксгаустер; 12-маслобак турбины; 13-вестовая труба
Первое отличие данной схемы от рассмотренной выше состоит в том, что вместо инжектора установлен МНУ с приводом переменного тока. Это объясняется тем, что в системах смазки турбин мощностью 300 МВт отсутствует источник масла высокого давления, а в системах регулирования вместо нефтяных масел применены негорючие жидкости.

Второе отличие заключается в установке дополнительного регулятора прижимающего масла (РПМ), что вызвано применением в генераторах типа ТВВ-320-2 двухкамерных уплотнений вала торцевого типа. Одна из камер служит для подачи уплотняющего масла, другая - для прижимающего масла. Последнее наряду с давлением водорода осуществляет прижатие вкладыша к упорному диску вала ротора. Устанавливаемый в схеме регулятор прижимного масла (РПМ-1, РДМ-17, РДМ-27) предназначен для автоматического поддержания постоянного давления прижимающего масла.

По принципу действия и конструкции РПМ аналогичны регуляторам уплотняющего масла. При аварийном отключении всех источников маслоснабжения РПМ сохраняет свою работоспособность за счет поступления масла в регулятор из ДБ (через обратный клапан).

Необходимо отметить, что на ряде турбогенераторов типов ТВ2-100-2 и ТВ2-150-2 с двухкамерными уплотнениями вала торцевого типа исполнения АО «ЦКБ Энергоремонт» для обеспечения расчетных удельных нагрузок на вкладыш давление прижимающего масла следует снижать с повышением давления водорода. С этой целью в схемах маслоснабжения упомянутых генераторов устанавливаются РПМ типа РДМ-7 конструкции АО«ЦКБ Энергоремонт», которые обеспечивают регулирование прижимающего масла обратно пропорционально изменению давления водорода.

5. На рис. 6 представлена схема маслоснабжения уплотнений вала торцевого и кольцевого типов турбогенераторов серии ТГВ мощностью 200 и 300 МВт, которая не имеет принципиальных отличий от ранее рассмотренных.

На турбогенераторах ТГВ-200, ТГВ-200М и ТГВ-200-2М основным источником маслоснабжения является, как правило, инжектор. На турбогенераторах ТГВ-300 вместо инжектора устанавливается МНУ, приводимый во вращение асинхронным электродвигателем.

Рис. 6. Схема маслоснабжения уплотнений вала турбогенераторов ТГВ-200, ТГВ-300, ТГВ-200М:
1 - масляный насос с приводом постоянного тока; 2 - масляные насосы с приводом переменного тока; 3 - масляный фильтр 4ФМ-10; 4 - регулятор уплотняющего масла 2ДРД-10; 5 - демпферный бак; 6 - полупроводниковые реле уровня ПРУ-5М;

7 - противосифонный клапан 2КО-6; 8 - электроконтактный манометр; 9 - гидрозатвор;

10 - расширительный бачок; 11 - эксгаустер; 12 - вестовая труба с клапаном 4КО-1

Холодное масло на стороне всасывания МНУ поступает после МО системы смазки подшипников турбоагрегата. Имеются схемы, в которых масло на уплотнения попадает непосредственно из ГМБ; в этом случае для охлаждения масла используется отдельный МО.

Степень засорения ФМ контролируется дифференциальным манометром (перепадомером) типа ДП-778 с сигнальным устройством.

В турбогенераторах с торцевыми уплотнениями вала предусматривается установка специального клапана (на схеме он не показан), открытие которого при вращении ротора от ВПУ позволяет увеличить перепад давлений масло-водород до 0,2 МПа.

Демпферный бак подключен к системе по двухтрубной схеме с постоянным протоком масла через него. Уровень масла в ДБ контролируется двумя реле уровня типа ПРУ-5М и по масломерному стеклу. На трубопроводах обвязки ДБ предусматривается установка специальных вентилей для имитации снижения уровня в ДБ и опробования защиты.

Для исключения сифонного перелива масла через трубопровод связи ДБ с ЗГ устанавливается обратный клапан типа 2КО-6. Отсутствие перелива контролируется визуально через смотровое окно.

Переток водорода по сливным маслопроводам исключается применением U-образной гидропетли высотой 3,5-5 м.

При выходе из строя ЗГ допускается осуществлять слив масла помимо ЗГ, контролируя уровень сливаемого масла по указателю уровня (масломерному стеклу), установленному несколько выше ЗГ. На ряде турбогенераторов устанавливается по два ЗГ-30, один из которых является резервным.

Выделяющиеся из масла и скапливающиеся в сливном коллекторе газы отводятся в атмосферу через вытяжную трубу, оснащенную обратным клапаном. Дополнительная вентиляция сливного коллектора осуществляется эксгаустером.

6. Схема, изображенная на рис. 7, применяется для обеспечения маслом уплотнений вала кольцевого типа турбогенераторов единой унифицированной серии мощностью от 60 до 300 МВт.

В конструкции уплотнений вала и схеме их маслоснабжения реализованы современные технические решения, направленные на повышение надежности их работы. В частности, предельно снижен расход масла на сторону водорода, что позволило отказаться от вакуумной обработки масла, выполнена разгрузка вкладышей от осевого давления водорода, установлены магнитный фильтр для улавливания ферромагнитных частиц и дополнительный МО, ДБ включен по схеме с постоянным протоком масла, предусмотрена установка специального противосифонного клапана в трубе над ДБ, установлены вентили для проверки работоспособности реле уровня и опробования защиты от снижения уровня в ДБ, а также смотровые патрубки для визуального контроля за уровнем масла в ДБ, вентиляция воздушных объемов сливного коллектора и ГМБ осуществлена посредством эксгаустеров с предвключенными маслоуловителями.

7. Схема маслоснабжения кольцевых уплотнений вала, изображенная на рис. 8, используется в турбогенераторах производства АО «Электросила» мощностью 500,800,1000 и 1200 МВт.

Система выполняется автономной, она не связана с системой смазки подшипников турбоагрегата, в которой может применяться негорючая синтетическая жидкость типа ОМТИ. Опыт использования ОМТИ в уплотнениях вала оказался негативным из-за агрессивного воздействия последней на изоляционные материалы генератора.

Отличительной особенностью приведенной схемы является наличие двух потоков масла: уплотняющего и компенсирующего, циркулирующих по одному замкнутому контуру, а также оборудования для вакуумной очистки масла.

Всасывающие трубопроводы всех трех МНУ соединяются с чистым отсеком масляного бака системы. Кроме того, имеется возможность подсоединения всасывающих трубопроводов рабочего и резервного МНУ к баку агрегата вакуумной очистки масла (АВОМ). Общий поток, пройдя МО и ФМ, перед магнитными фильтрами разделяется на два. Один (поток уплотняющего масла) через индивидуальные РПД уплотняющее масловодород и ДБ поступает в большой вкладыш (см. рис. 1, з) каждого уплотнения вала. Пройдя на сторону водорода, масло по сливным маслопроводам через маслоконтрольные патрубки сливается в поплавковый гидрозатвор типа ЗГ-500, из последнего поступает в водородоотделительный бачок, а затем в U-образный гидрозатвор с последующим сливом в масляный бак системы.

Второй поток (поток компенсирующего масла) под давлением, превышающим давление водорода на 0,02-0,07 МПа, значение которого поддерживается неизменным автоматическими РПД компенсирующее масло-водород (того же типа, что и регуляторы уплотняющего масла), поступает в малые вкладыши (см. рис. 1, з) уплотнений вала, создавая в камере между большим и малым вкладышами противодавление, компенсирующее усилие прижатия большого вкладыша к корпусу уплотнения от давления газа. Из кольцевого зазора между малым вкладышем и валом масло поступает на воздушную сторону и через маслоконтрольные патрубки направляется в сливной коллектор и далее через U-образный гидрозатвор в грязный отсек маслобака системы.

Схема предусматривает активную вентиляцию газовых объемов сливного коллектора, водородоотделительного бачка, U-образного гидрозатвора и маслобака системы посредством вытяжной трубы и эксгаустеров. На вытяжной трубе устанавливается обратный клапан, предотвращающий возможность циркуляции газа из вытяжной трубы в сливной коллектор. На всасывающих трубопроводах перед эксгаустерами устанавливаются маслоуловители.



Рис. 7 Схема маслоснабжения уплотнений вала кольцевого типа турбогенераторов единой серии

мощностью 60-300 МВт:
1 - масляный насос с приводом постоянного тока; 2 - масляный насос с приводом переменного тока;3 - маслоохладитель; 4 - масляный фильтр; 5 - магнитный фильтр; 6 - регулятор давления 7 - смотровое окно 8 - демпферный бак; 9 - противосифонный клапан; 10 - маслоконтрольный патрубок; 11 - маслоуловитель; 12 -эксгаустер сливного коллектора; 13 - эксгаустер маслобака; 14 - маслобак турбины; 15 - гидравлический затвор; 16 - вестовая труба


Рис. 8. Схема маслоснабжения уплотнений вала кольцевого типа турбогенераторов ТВВ-500 и-ТВВ-800-2:
1 - масляный насос с приводом переменного тока; 2 - масляный насос с приводом постоянного тока; 3 - маслоохладитель МОФ-3;

4 - масляный фильтр ФМ-10; 5 - магнитный фильтр УФМ-36; 6 - регулятор уплотняющего масла РПД-14; 7 - регулятор компенсирующего масла РПД-14; 8 - демпферный бак; 9 - противосифонный клапан; 10 - гидрозатвор ЗГ-500; 11 - водородоотделительный бачок БВО-1;

12 - гидравлический затвор; 13 - масляный бак; 14 - маслоуловитель; 15 - эксгаустеры; 16 - агрегат вакуумной очистки масла;

17 - расширительный бак; 18 - дренажный вакуумный бачок; 19 - водоструйный эжектор; 20 - вестовая труба; 21 - дренажный вентиль

Для предотвращения интенсивного загрязнения водорода и сокращения его расхода на продувки предусматривается вакуумная обработка масла. Для этого необходимо заполнить АВОМ маслом из маслобака системы, подключить всасывающие магистрали рабочего и резервного МНУ к АВОМ и подать часть масла по линии рециркуляции на разбрызгивающие сопла АВОМ. Разбрызгиванием масла под вакуумом (620-720 мм рт. ст.), создаваемым водоструйным эжектором (давление воды в эжекторе около 0,2 МПа), достигается наиболее полное удаление из масла растворенных в нем воздуха и водорода. На вакуумном трубопроводе над АВОМ установлен расширительный бак с поперечными перегородками, препятствующими засасыванию масляной пены и паров масла в эжектор. При значительном вспенивании масла, когда его уровень в АВОМ поднимается выше допустимого, поплавок регулятора уровня, вмонтированного в крышку АВОМ, перекрывает вакуумный трубопровод, снижая при этом значение вакуума, контролируемого мановакуумметром. Для выявления случайного попадания жидкости в вакуумный трубопровод и удаления ее в дренаж предусмотрен вакуумный дренажный бачок с указателем уровня.

При выводе генератора и системы маслоснабжения в ремонт масло из ДБ сливается в сливной коллектор через перемычку с дренажным вентилем.


  1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   21

Похожие рефераты:

Методические рекомендации по приемке, хранению и эксплуатации огнестойких...
Комитета по государственному контролю за чрезвычайными ситуациями и промышленной безопасностью Министерства по чрезвычайным ситуациям...
Герба Республики Казахстан национальный стандарт республики казахстан
«Промышленная безопасность» тк 75 на базе акционерного общества «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности»...
Герба Республики Казахстан национальный стандарт республики казахстан
«Промышленная безопасность» тк 75 на базе акционерного общества «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности»...
Герба Республики Казахстан национальный стандарт республики казахстан...
«Промышленная безопасность» тк 75 на базе акционерного общества «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности»...
Герба Республики Казахстан национальный стандарт республики казахстан...
«Промышленная безопасность» тк 75 на базе акционерного общества «Национальный научно-технический центр промышленной безопасности»...
22 ноября 2013 г. N 54 об утверждении правил промышленной безопасности...
Пункта 7 Положения о Министерстве по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь, утвержденного Указом Президента Республики Беларусь...
Решени е
Государственного учреждения «Департамент по чрезвычайным ситуациям г. Алматы» Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан...
Методические рекомендации по организации информационно-аналитической...
Создания необходимой целостной системы подготовки аналитической информации по основным направлениям деятельности Министерства по...
Об утверждении правил по обеспечению промышленной безопасности при добыче нефти и газа
Пункта 7 Положения о Министерстве по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь, утвержденного Указом Президента Республики Беларусь...
30 июня 2014 г. N 20 об утверждении правил промышленной безопасности при переработке соляных руд
Положения о Министерстве по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь, утвержденного Указом Президента Республики Беларусь от 29...

Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2013
контакты
referatdb.ru
referatdb.ru
Рефераты ДатаБаза